Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) icon

Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw)



НазваниеСпроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw)
Дата конвертации07.08.2012
Размер70.12 Kb.
ТипРеферат
Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw)


Содержание:|№ и наименование раздела |№стр. || | ||Задание |3 ||Исходные данные |4 ||1. Энергосиловой и кинематический расчет |5 ||1.1. Определение общего коэффициента полезного действия привода |5 ||1.2. Выбор электродвигателя |5 ||1.3. Определение мощностей, частот вращения и крутящих моментов на валах. |5 ||2. Расчет зубчатой передачи |7 ||2.1. Проектировочный расчет зубчатой передачи на контактную выносливость |7 ||2.2. Проверочный расчет зубчатой цилиндрической передачи на контактную |11 ||выносливость | ||2.3. Проверочный расчет зубчатой цилиндрической передачи на выносливость |12 ||при изгибе | ||3. Расчет валов |14 ||3.1. Усилие на муфте |14 ||3.2. Усилия в косозубой цилиндрической передаче |15 ||4. Разработка предварительной компоновки редуктора |16 ||5. Проектный расчет первого вала редуктора |17 ||6. Построение эпюр |18 ||6.1. Определение опорных реакций |19 ||6.2. Построение эпюр изгибающих и крутящих моментов |20 ||6.3. Определение диаметров валов в опасных сечениях |20 ||7. Выбор подшипников качения по динамической грузоподъемности для опор |22 ||валов редуктора | ||7.1. Выбор подшипников качения для первого вала редуктора |22 ||7.2. Проектный расчет второго вала редуктора и подбор подшипников |26 ||8. Уточнённый расчёт на усталостную прочность одного из валов редуктора |27 ||8.1. Определение запаса усталостной прочности в сечении вала "А–А" |28 ||8.2. Определение запаса усталостной прочности в сечении вала "Б–Б" |28 ||8.3. Определение запаса усталостной прочности в сечении вала "B–B" |29 ||9. Подбор и проверочный расчет шпонок |30 ||9.1. Для участка первого вала под муфту |30 ||9.2. Для участка первого вала под шестерню |30 ||9.3. Для участка второго вала под колесо |30 ||9.4. Для участка второго вала под цепную муфту |31 ||10. Проектирование картерной системы смазки |32 ||10.1. Выбор масла |32 ||10.2. Объем масляной ванны |32 ||10.3. Минимально необходимый уровень масла |32 ||10.4. Назначение глубины погружения зубчатых колес |32 ||10.5. Уровень масла |32 ||10.6. Смазка подшипников качения консистентными смазками |32 ||Литература |33 ||Приложение | |Nвых = 2,8кВтu = 5,6; n = 1500 об/минГрафик нагрузки:[pic]T1 = TmaxQ1 = 1(1 = 0,1Q2 = 0,8(Lh = 10000ч1. Энергосиловой и кинематический расчет1.1. Определение общего коэффициента полезного действия привода(общ = (м1 ( (з ( (м2(3 – кпд зубчатой передачи с учетом потерь в подшипниках(3 = 0.97(м1 – кпд МУВП(м1 = 0,99(м2 – кпд второй муфты(м2 = 0.9951.2. Выбор электродвигателяNвход = Nвых / (общNвход = 2.8 / 0.955 = 2.93 кВтВыбираем двигатель 4А90L4N = 2.2Квтn = 1425 об/минd = 24мм( = (2.9 – 2.2) / 2.2 ( 100% = 31.8% > 5% – этот двигатель не подходитБеру следующий двигатель 4А100S4N = 3.0кВтn = 1435 об/минd = 28мм1.3. Определение мощностей, частот вращения и крутящих моментов на валах.1.3.1. Вал электродвигателя ("0")N0 = Nвых = 2,93кВтn0 = nдв = 1435 об/минT0 = 9550 ( (N0 / n0) = 9550 ( (2.93 / 1435) = 19.5Hм1.3.2. Входной вал редуктора ("1")N1 = N0 ( (м1 = 2,93 ( 0,99 = 2,9кВтn1 = n0 = 1435об/минТ1 = 9550 ( (N1 / n1) = 9550 ( (2.9 / 1435) = 19.3 Hм1.3.3. Выходной вал редуктора ("2")N2 = N1 ( (3 = 2.9 ( 0.97 = 2.813кВтn2 = n1 / u = 1435 / 5.6 = 256.25 об/минТ2 = 9550 ( (2,813 / 256,25) = 104,94Нм1.3.4. Выходной вал привода ("3")N3 = N2 ( (м2N3 = 2.813 ( 0.995 = 2.8кВтn3 = n2 = 256.25 об/минТ3 = 9550 ( N3 / n3Т3 = 9550 ( 2,8 / 256,25 = 104,35Нм2. Расчет зубчатой передачи2.1. Проектировочный расчет зубчатой передачи на контактную выносливость2.1.1. Исходные данныеn1 = 1435об/минn2 = 256.25об/минТ1 = 19,3НмТ2 = 104,94Нмu = 5.6Вид передачи – косозубаяLn = 10000ч2.1.2. Выбор материала зубчатых колесСталь 45HB=170…215 – колесаДля зубьев шестерни ( HB1 = 205Для зубьев колеса ( HB2 = 2052.1.3. Определение допускаемого напряжения на контактную выносливость[GH]1,2 = (GH01,2 ( KHL1,2) / SH1,2 [МПа]GH0 – предел контактной выносливости поверхности зубьевGH0 = 2HB + 70GH01 = 2 ( 205 + 70 = 480МПаGH02 = 2 ( 175 + 70 = 420МПаSH – коэффициент безопасностиSH1 = SH2 = 1.1KHL – коэффициент долговечностиKHL = 6 ( NH0 / NHENH0 – базовое число цикловNH0 = 1.2 ( 107NHE – эквивалентное число циклов при заданном переменном графике нагрузкиNHE = 60n1,2Lh((T1 / Tmax)3 ( Lhi / LhNHE = 60n1,2Lh((1Q13 + (2Q23 + (3Q33)n – частота вращения вала шестерни или вала зубчатого колесаLh – длительность службыLh = 10000чNHE1 = 60 ( 1435 ( 10000 (0.1 ( 13 + 0.9 ( 0.83) = 6 ( 101 ( 1.435 ( 103 (104(0.1 + 0.461) = 48.28 ( 107KHL1 = 6( 1.2 ( 107 / 48.28 ( 107 = 0.539KHL2 = 6( 1.2 ( 107 / 8.62 ( 107 = 0.72Принимаю KHL1 = KHL2 = 1[GH]1 = 480 ( 1 / 1.1 = 432,43МПа[GH]1 = 420 ( 1 / 1.1 = 381,82МПаВ качестве допускаемого контактного напряжения принимаю[GH] = 0.5([GH]1 + [GH]2)[GH] = 0.5(432.43 + 381.82) = 407.125должно выполняться условие[GH] = 1.23[GH]min469.64 = 1.23 ( 981.82407.125 < 469.642.1.4. Определение межосевого расстоянияa = Ka(u + 1) 3( T2KH( / (u[GH])2(baKa = 430МПа(ba – коэффициент рабочей ширины зубчатого венца(ba = 2(bd / (u+1)(bd = 0.9(ba = 2(0.9 / (5.6 + 1) = 0.27KH( – коэффициент распределения нагрузки по ширине зубчатого венцаKH( = 1.03a = 430 ( 6.6 3( 104.94 ( 1.03 / (5.6 ( 407.125)2 ( 0.27 = 2838 ( 3(108.088 / 1403444.88 = 120.752.1.6. Согласование величины межосевого расстояния с ГОСТ2185–66Принимаю a = 1252.1.7. Определение модуля зацепленияm = (0.01…0.02)am = 0.015(125 = 1.88мм2.1.8. Определение числа зубьев шестерни "z1" и колеса "z2"zi = 2acos(/mn( – угол наклона зубьевПринимаю ( = 15(zc = 2 ( 125 ( 0.966 / 2.5 = 120.8 ( 120Число зубьев шестерниz1 = z0 / (u+1) = 120 / 6.6 = 18.18 ( 18zmin = 17cos3( = 15.32z1 ( zminЧисло зубьев колесаz2 = zc – z1 = 120 – 18 = 120uф = z2 / z1 = 102 / 18 = 5.67(u = 1.24%2.1.9. Уточнение угла наклона зубьев(ф = arcos((z1ф + z2ф) mn / 2a)(ф = arcos((102 + 18) ( 2 / 2 ( 125) = arcos0.96 = 15(12'4''2.1.10. Определение делительных диаметров шестерни и колесаd1 = mn ( z1 / cos(ф = 2.18 / 0.96 = 37.5ммd2 = mn ( z2 / cos(ф = 2.102 / 0.96 = 212.5мм2.1.11. Определение окружной скоростиV1 = (d1n1 / 60000 = 3.14 ( 37.5 ( 1435 / 60000 = 2.82 м/с2.1.12. Назначение степени точности n` передачиV1 = 2.82 м/с ( n` = 82.1.13. Уточнение величины коэффициента (ba(ba = (Ka3 (uф + 1)3 T2 KH() / (ua[bn]2 a3)(ba = 4303 ( 6.63 ( 104.94 ( 1.03 / (5.6 ( 407.125)2 ( 1253 == 2.471 ( 1012 / 10.152 ( 1012 = 0.253По ГОСТ2185–66 ( (ba = 0.252.1.14. Определение рабочей ширины зубчатого венцаb = (ba ( ab = 0.25 ( 125 = 31.25b = 312.1.15. Уточнение величины коэффициента (bd(bd = b / d1(bd = 31.25 / 37.5 = 0.832.2. Проверочный расчет зубчатой цилиндрической передачи на контактнуювыносливость2.2.1. Уточнение коэффициента KH(KH( = 1.032.2.2. Определение коэффициента FHVFHV = FFV = 1.12.2.3 Определение контактного напряжения и сравнение его с допускаемымGH = 10800 ( zEcos(ф / a = ( (T1 ( (uф + 1)3 / b ( uф) ( KH( ( Kh( ( KHV ([GH]МПаzE = ( 1 / E(E( = (1.88 – 3.2 ( (1 / z1ф + 1 / z2ф)) ( cos(фE( = (1.88 – 3.2 ( (1 / 18 + 1 / 102)) ( 0.96 = 1.6039zE = ( 1 / 1.6039 = 0.7895Kh( = 1.09GH = 10800 ( 0.7865 ( 0.96 / 125 ( ( (19.3 / 31) ( (6.63 / 5.6) ( 1.09 (1.03 (1.1 == 65.484 ( 6.283 = 411.43(GH = (411.43 – 407.125) / 407.125 ( 100% = 1.05% < 5%2.3. Проверочный расчет зубчатой цилиндрической передачи на выносливостьпри изгибе2.3.1. Определение допускаемых напряжений на выносливость при изгибе дляматериала шестерни [GF]1 и колеса [GF]2[GF]1,2 = (GF01,2 ( KF() / SF1,2GF0 – предел выносливости при изгибеGF0 = 1.8HBGF01 = 1.8 ( 205 = 368GF02 = 1.8 ( 175 = 315SF – коэффициент безопасностиSF = 1.75KF( – коэффициент долговечностиKF( = 6( NF0 / NKFEKF0 – базовое число цикловNF0 = 4 ( 106NFE – эквивалентное число цикловNFE = 60nLh ( ((Ti / Tmax)6 ( Lhi / LhNFE1 = 60 ( 1435 ( 10000 ( (0.1 ( 16 +0.9 ( 0.86) = 289.24 ( 106NFE2 = 60 ( 256.25 ( 10000 ( (0.1 ( 16 +0.9 ( 0.86) = 55.68 ( 106KFL1 = 6( 4 ( 106 / 289.24 ( 106 = 0.49KFL2 = 6( 4 ( 106 / 55.68 ( 106 = 0.645Принимаю KFL1 = KFL2 = 1[GF]1 = 369 / 1.75 = 210.86[GF]2 = 315 / 1.75 = 1802.3.2. Определение эквивалентных чисел зубьев шестерни и колесаzv1 = z1 / cos3( = 20zv2 = z2 / cos3( = 1132.3.3. Определение коэффициентов формы зубьев шестерни и колесаYF1 = 4.08YF2 = 3.62.3.4. Сравнение относительной прочности зубьев[GF] / YF[GF]1 / YF1[GF]1 / YF1 = 210.86 / 4.20 = 51.47[GF]2 / YF2[GF]2 / YF2 = 180 / 3.6 = 50Менее прочны зубья колеса2.3.6. Определение напряжения изгиба и сравнение его с допускаемымGF2 = 2000 ( T2 ( KF( ( KF( ( KFV ( YF2 ( Y( / b ( m (d2 ( [GF]МПаE( = b ( sin(ф / ( ( mnE( = 31.25 ( 0.27 / 3.14 ( 2 = 1.3436KF( – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьямиKF( = (4 + (E( – 1) ( (n` – 5)) / 4E(E( = 1.60 ( 39n` = 8KF( = (4 + (1.6039 – 1) ( (8 – 5) / 4 ( 1.6039 = 0.9059KF( – коэффициент распределения нагрузки по ширине зубчатого венцаKF( = 1,05KFv – коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацепленииKFv = 1.1Y( – коэффициент, учитывающий наклон зубаY( = 1 – (( / 140(Y( = 1 – 15.2( / 140( = 0.89GF2 = 2000 ( 104.94 ( 0.9059 ( 1.05 ( 1.1 ( 3.6 ( 0.89 / 31 ( 2 ( 212.5 =153,40GF2 = 153.40 ( [GF] = 1803. Расчет валов3.1. Усилие на муфте3.1.1. МУВПFN = (0.2…0.3) (tмFtм – полезная окружная сила на муфтеFtм = 2000 T1p / D1T1p = KgT1Kg = 1.5T1p = 1.5 ( 19.3 = 28.95НмD1 – расчетный диаметрD1 = 84ммFtм = 2000 ( 28.95 / 84 = 689.28HFtм1 = 0.3 ( 689.29 = 206.79H3.1.2. Муфта цепнаяD2 = 80.9ммd = 25ммT2p = T2 ( KgKg = 1.15T2p = 1.15 ( 104.94 = 120.68HмFtм = 2000 ( 120.68 / 80.9 = 2983.44HFм = 0.25 ( 2983.44 = 745.86H3.2. Усилия в косозубой цилиндрической передачеFt1 = Ft2 = 2000 ( T1 / d1 = 2000 ( 19.3 / 37.5 = 1029.333.2.2. Радиальная силаFr1 = Fr2 = Ft1 ( tg( / cos(( = 20(( = 15.2(Fr1 =1029.33 ( tg20( / cos15.2( = 1029.33 ( 0.364 / 0.96 = 390.29H3.2.3. Осевая силаFa = FaI = Fai+1 = Fa ( (Fa = 1029.39 ( tg15.2( = 279.67HВеличины изгибающих моментов равны:изгибающий момент от осевой силы на шестерню:Ma1 = Fa1 ( d1 /2Ma1 = 279.67 ( 37.5 ( 10-3 / 2 = 5.2438Hмизгибающий момент от осевой силы на колесо:Ma2 = Fa1 ( d2 / 2Ma2 = 279.67 ( 212.5 ( 10-3 / 2 = 29.7149Hм4. Разработка предварительной компоновки редуктораl = 2bmq = bmbm = 31 + 4 = 35ммp1 = 1.5bmp2 = 1.5bkp1 = 1.5 ( 52.5a = p1 = 52.5b = c = bm = 35мм [pic] 5. Проектный расчет первого вала редуктора6. Построение эпюр6.1. Определение опорных реакцийВертикальная плоскостьМомент относительно опоры "II"(MвII = Fr1 ( b – F ( (d1 / 2) – FrIb ( (b + c) = 0FrIв = (FrI ( b – Fa ( (dt/2)) / (b + c)FrIв = (390.29 ( 35 – 279.67 ( (37.5 / 2)) / (35 + 35) == (13660.15 – 5245.81) / 70 = 120.23Момент относительно опоры "I"(MвI = FrвII ( (b + c) – Fr1c – F ( (d1 / 2) = 0FIIв = (Fr1 ( c + Fa ( (d1 / 2)) / (b + c)FIIв = (390.29 ( 35 + 279.67 ( (37.5 / 2)) / 70 = 270.06Проверка(pв = FrIIв + FrIв – FrI(pв = 270.06 + 120.23 – 390.29 = 0Горизонтальная плоскостьМомент относительно опоры "II"(MгII = Ft1 ( b – FгIг ( (b + c) + Fм ( aFrIг = (Ft1 ( b + Fм1 ( a) / (b + c)FrIг = (1029,33 ( 35 + 206,79 ( 52,5) / (35 + 35) = (36026,55 + 10856,48) /70 = 669,76Момент относительно опоры "I"(MI = Fм ( (a + b + c) – FrгII ( (b +c) – Ft1 ( cFrIIг = (Ft1 ( c – Fм1 ( (a +b +c)) / (b + c)FrIIг =(1029.33 ( 35 – 206.79 ( (35 + 35 + 52.5)) / 70 = 152.78Проверка:(pг = FrIIг – Ft1 + FrIг + Fм1(pг = 152.78 – 1029.33 + 669.76 + 206.79 = 0Определяю полные опорные реакции:Ft1 = ( (FrвI)2 + (FrгI)2Ft1 = ( 120.232 + 669.762 = 680.4FtII = ( (FrвII)2 + (FrгII)2FtII = (270.062 + 152.782 = –310.36.2. Построение эпюр изгибающих и крутящих моментовЭпюра изгибающих моментов в вертикальной плоскости:МвII = 0М1`в = FrвII ( bМ1`в = 270.06 ( 35 = 3452.1 ( 10-3М1``в = FrвII ( b – Fa1 ( d1 / 2М1``в = 9452.1 – 5243.8 = 4208.3 ( 10-3МвI = 0Эпюра изгибающих моментов в горизонтальной плоскости:МгII = Fм1 ( a = 0МгII = 206.79 ( 52.5 = 10856.5 ( 10-3М1г = FrгI ( bМ1г = 669.76 ( 35 = 23441.6 ( 10-36.3. Определение диаметров валов в опасных сеченияхВ сечении "II"МIIрез = ( (МвII)2 + (МгII)2T = T1 = 19.3МIIрез = ( (10.856)2 = 10.856Приведенный момент:МIIпр = ( (МвIIрез)2 + 0.45T12МIIпр = ( (10.86)2 + 0.45 ( 19.32 = 16.89В сечении "I"МIрез = ( (М''1в)2 + (МгI)2МIрез = ( 4.2082 + 5.3472 = 6.804МIпр = ( (МIрез)2 + 0.45T12МIпр = ( 6.8042 + 0.45 ( 19.32 = 14.62Определяю диаметры валовВалы из стали 45В сечении "II"dII = 10 3( MIIпр / 0.1[Gu]dII = 10 3( 16.89 / 0.1 ( 75 = 13.11мм[Gu] = 75МПапринимаю dII = 25ммВ сечении "I"dI = 10 3( MIпр / 0.1[Gu]dII = 10 3( 14.62 / 0.1 ( 75 = 12.49ммпринимаю dI = 30мм7. Выбор подшипников качения по динамической грузоподъемности для опорвалов редуктора7.1. Выбор подшипников качения для первого вала редуктора7.1.1. Схема нагружения подшипников7.1.2. Выбираю тип подшипниковFI = 680.29FII = 310Fa = 279.67Fa / FrI = 0 / 680.4 = 0 ( ШРО №105Fa / FrII = 279.67 / 680.4 = 0.9 ( ШРУНаиболее нагруженная опора ( "I" опораДва радиально–упорных подшипника типов 36000, 46000, 660007.1.3. Задаюсь конкретным подшипникомШРУО тип 306205d = 25ммD = 52 ммB = 15 ммR = 1.5ммC = 16700HC0 = 9100HFa1 / C0 = 279.67 / 9100 = 0.031Параметр осевого нагруженияl = 0.34x = 0.45y = 1.62(( – угол контакта(( = 12(7.1.4. Определение осевых составляющих реакций от радикальных нагрузок вопорахS1,2 = l' ( FrI,IIFrI / C0 = 680.4 / 9100 = 0.075FrII / C0 = 310.3 / 9100 = 0.34l'1 = 0.335l'2 = 0.28SI = 0.335 ( 680.4 = 227.93SII = 0.28 ( 310.3 = 86.887.1.5. Устанавливаю фактические осевые силы FaI и FaII, действующие наопоры "I" и "II"Fa + SI = 279.67 + 227.93 = 507.6 ( SII507.6 ( 86.88FaI = SI = 227.93FaII = Fa + SI = 507.67.1.6. Определяю эквивалентную нагрузку для каждой опорыV = 1Pi = (cVFri + yFai) ( K( ( KтK( = 1.1Kт = 1.4PI = (0.45 ( 1 ( 680.4 + 1.62 ( 227.93) ( 1.1 ( 1.4 == (306.18 + 369.25) ( 1.54 = 1040.16PII = 0.45 ( 1 ( 310.3 ( 1.62 ( 507.6 ( 1.54 = 1481.47.1.7. Определяем эквивалентную приведенную нагрузку, действующую нанаиболее нагруженную опоруPIIпр = Kпр ( PIIKпр = 3( (1(1 + (2(2Kпр = 3( 1 ( 0.1 + 0.83 ( 0.9 = 3( 0.5608 = 0.825PIIпр = 0.825 ( 1481.4 = 1222.167.1.8. По заданной номинальной долговечности в [час] Lh, определяюноминальную долговечность в миллионах оборотовL = 60 ( n ( Lh / 106L = 60 ( 1435 ( 100000 / 106 = 8617.1.9. Определяю расчетную динамику подшипникаc = PIIпр 3.3( zc = 1222.16 3.3( 861 = 9473.77Основные характеристики принятого подшипника:Подшипник № 36205d = 25ммD = 52ммC = 16700H( = 15ммr = 1.5ммC0 = 9100Hn = 13000 об/мин7.2. Проектный расчет второго вала редуктора и подбор подшипниковd2 = c 3( N2 / n2c = d1 / (3( N1 / n1)c = 30 / (3( 2.9 / 1435) = 238.095d2 = 238.095 3( 2.813 / 256.25 = 52.85Принимаю: dII = 45Подшипник № 36209d = 45ммD = 85мм( = 19ммr = 2ммc = 41200HC0 = 25100Hn = 9000 об/мин( = 12(8. Уточнённый расчёт на усталостную прочность одного из валов редуктораДля первого вала редуктора:Запас усталостной прочностиn = nG ( n( / ( n2G + n2 > [n] = 1.5nG – коэффициент запаса усталостной прочности только по изгибуnG = G–1 / ((KG / EmEn) ( Ga + (bGm)n( – коэффициент запаса усталостной прочности только по кручениюn( = ( / ((K( / EmEn) ( (a + (( ( (m)G-1; (-1 – предел усталостной прочности при изгибе и крученииG-1 = (0.4…0.43) ( GbGb ( 500МПаG-1 = 0.42 ( 850 = 357(-1 = 0.53G-1(-1 = 0.53 ( 357 = 189.2Gm и (m – постоянные составляющиеGa = Gu = Mрез / 0.1d3(a = (m = ( / 2 = (T / 2) / (0.2d3)(G; (( – коэффициенты, учитывающие влияние постоянной составляющей цикланапряжений на усталостную прочность(G = 0.05(( = 0Em – масштабный фактор, определяемый в зависимости от диаметра вала иналичия концентраторов напряженияEn – фактор качества поверхности, определяемый в зависимости от способаобработки вала и предела прочности стали на растяжениеKG и K( – эффективные коэффициенты концентрации напряжений, которыевыбираются в зависимости от фактора концентрации напряжений и пределапрочности стали при растяжении8.1. Определение запаса усталостной прочности в сечении вала "А–А"d = 20ммМрез = 0n = n( = (-1 / ((K( / (Em ( En)) ( (a + (( ( (m)(-1 = 189.2(a = (m = (19.5 / 2) / (0.2 ( 203) = 6.09(G = 0.05(( = 0KV = 1.85K( = 1.4Em = 0.95En = 1.9n = 1.89 / (1.4 ( 6.09 / 0.9 ( 0.95) = 18.98 > [n] = 1.58.2. Запас усталостной прочности в сечении вала "Б–Б"D = 25ммT1 = 19.3Mрез = 10,86(-1 = 189.2МПаG-1 = 357KV = 1.85K( = 1.4Em = 0.93En = 0.9Ga = Mрез (103 / 0.1d3Ga = 10.86 ( 103 / 0.1 ( 253 = 10860 / 1562.5 = 6.95(a = Ѕ T1 / 0.2d3(a = 0.5 ( 19.3 ( 103 / 0.2 ( 253 = 9650 / 3125 = 3.1nG = (G–1) / ((Kg / Em ( En) ( Ga + (bVm)nG = 357 / ((1.85 ( 6.95) / (0.9 ( 0.93)) = 357 / 15.36 = 23.24Vm = 0n( = (–1 / ((K( ( (a) / (Em ( En)n( = 189.2 / ((1.4 ( 3.1) / (0.93 ( 0.9)) = 189.2 / 5.19 = 36.45n = nG ( n( / ( n2G + n2(n = 23.24 ( 36.45 / ( 23.242 + 36.452 = 847.1 / ( 540.1 + 1328.6 == 847.1 / ( 1868.7 = 847.1 / 43.23 = 196.6 > [n] = 1.58.3. Определение запаса усталостной прочности в сечении вала "B–B"d = 30ммT = 19.3Mрез = 6,8(-1 = 189.2МПаKV = 1.85K( = 1.4Em = 0.91En = 0.9Ga = 6.8 ( 103 / 0.1 ( 303 = 2.5(a = 9650 / 5400 = 1.79nG = 357 / ((1.85 ( 2.5) / (0.9 ( 0.91)) = 63.22n( = 189.2 / ((1.4 ( 1.79) / (0.9 ( 0.91)) = 61.83n = 63.22 ( 61.83 / ( 63.222 + 61.832 = 3908.9 / ( 3996.8 + 3822.9 == 3908.9 / ( 7819.7 = 3908.9 / 88.42 = 44.2 > [n] = 1.59. Подбор и проверочный расчет шпонок9.1. Для участка первого вала под муфтуl = lст – (1…5мм)lст = 40ммl = 40 ( 4 = 36ммd = 20ммb = 6ммh = 6ммT = 19.5Gсм = 4T ( 103 / dh(l – b) ( [Gсм] = 150МПаGсм = 4 ( 19.5 ( 103 / (20 ( 6 ( (35 – 6)) = 78000 / 3600 = 21.67МПа21.67МПа ( 150МПа9.2. Для участка первого вала под шестернюlст = 35ммl = 32ммd = 30ммb = 8ммh = 7ммT = 19.5Gсм = 4 ( 19.3 ( 103 / (30 ( 7 ( (32 – 8)) = 15.3МПа9.3. Для участка второго вала под колесоlст = 31ммl = 28ммd = 50ммb = 14ммh = 9ммT = 104.94Gсм = 4 ( 104.94 ( 103 / (50 ( 9 ( (28 – 14)) = 66.63МПа9.4. Для участка второго вала под цепную муфтуlст = 81ммl = 80ммd = 40ммb = 12ммh = 8ммT = 104.35Gсм = 4 ( 104.35 ( 103 / (40 ( 8 ( (80 – 12)) = 19.18МПа10. Проектирование картерной системы смазки10.1. Выбор маслаМасло индустриальное 30ГОСТ 1707–51Окружная скорость:( = 2.82м/с10.2. Объем масляной ванныV = (0.35…0.55)NN = 2.8V = 0.45 ( 2.8 = 1.26л10.3. Минимально необходимый уровень маслаhмин = V / L ( BL – длина редуктораL = 2a + 20ммL = 2 ( 125 + 20 = 270ммB – ширина редуктораB = 35 + 20 = 55ммhмин = 1.26 ( 103 / 27 ( 5.5 = 8.5см310.4. Назначение глубины погружения зубчатых колесhк = d2 / 6hк = 212.5 / 6 = 35.42мм10.5. Уровень маслаh = hmin = 85мм10.6. Смазка подшипников качения консистентными смазкамиСолидол УС–2ГОСТ 1033–79Литература: 1. Выполнение курсового проекта по предмету Детали машин (методические рекомендации., МГАПИ 2. Методические указания по выбору параметров привода с редуктором на ЭЦВМ. Мартынов Н.Ф.,Лейбенко В.Г..М.,ВЗМИ.1984. 3. Методические указания по расчету передач в курсовом проекте по деталям машин. Живов Л.И.,М.,ВЗМИ.1983. 4. Гузенков П.Г. Детали машин.М.,Высшая школа.1982. 5. Иванов М.Н. Детали машин. М.,Высшая школа.1984. 6. Приводы машин. Справочник. Под общ.ред. Длоугого В.В.Л., Машиностроение.1982. 7. Зубчатые передачи. Справочник. Под общ.ред. Гинзбурга Е.Г. Л..машиностроение.1980. 8. Курсовое проектирование деталей машин. Под общ.ред.Кудрявцева В.Н. Л..Машиностроение.1983.




Похожие:

Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconРеферат на тему: Инструментарий corel draw. Возможности обработки текстов
Графический редактор Corel Draw располагает инструментами для обработки текстов. Его возможности хотя и не так велики и не так удобны...
Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconТехническое задание
Спроектировать привод, состоящий из электродвигателя, червячно-цилиндрического двухступенчатого редуктора согласно схеме
Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconРабота с текстами в Corel draw 10

Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconПояснительная записка к курсовому проекту «Детали машин» Содержание: Введение (характеристика, назначение)
Спроектировать привод к конвейеру по схеме. Мощность на ведомом валу редуктора P3 = 3 кВт и W3 = 2,3  рад/c вращения этого вала
Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconОтдельные модули программ повышения квалификации ункит 14 Модуль 10 «Компьютерная графика (Corel Draw, Adobe Illustrator)»
Эксперименты с цветом, формой, содержанием – всё это возможно в Coreldraw и Adobe Illustrator. Эти редакторы соответствуют самым...
Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconРазработка программы расчета определенного интеграла по формуле Буля по схеме двойного пересчета с заданной точностью

Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconПереходные процессы
В заданной схеме Е=100 в /постоянная э д с./ или J=10 а /постоянный ток/, остальные параметры указаны в таблице числовых
Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconДомашнее задание ~4
В заданной схеме Е=100 В/постоянная э д с.! или J=10 а /постоянный тою, остальные параметры указаны в таблице числовых
Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconПереходные процессы
В заданной схеме Е=100 в /постоянная э д с./ или J=10 а /постоянный ток/, остальные параметры указаны в таблице числовых
Спроектировать привод конвейера по заданной схеме и характеристикам (WinWord97 + Corel Draw) iconДомашнее задание №2
В заданной схеме E=100В /постоянная э д с./ или J=10А /постоянный ток/, остальные параметры указаны в таблице числовых
Разместите кнопку на своём сайте:
Документы


База данных защищена авторским правом ©rushkolnik.ru 2000-2015
При копировании материала обязательно указание активной ссылки открытой для индексации.
обратиться к администрации
Документы